فایل ورد کامل بررسی روابط ریزساختار/خاصیت در جوش های غیرمشابه بین فولادهای ضدزنگ مارتنزیتی و آستنیتی

توجه : به همراه فایل word این محصول فایل پاورپوینت (PowerPoint) و اسلاید های آن به صورت هدیه ارائه خواهد شد

این مقاله، ترجمه شده یک مقاله مرجع و معتبر انگلیسی می باشد که به صورت بسیار عالی توسط متخصصین این رشته ترجمه شده است و به صورت فایل ورد (microsoft word) ارائه می گردد

متن داخلی مقاله بسیار عالی، پر محتوا و قابل درک می باشد و شما از استفاده ی آن بسیار لذت خواهید برد. ما عالی بودن این مقاله را تضمین می کنیم

فایل ورد این مقاله بسیار خوب تایپ شده و قابل کپی و ویرایش می باشد و تنظیمات آن نیز به صورت عالی انجام شده است؛ به همراه فایل ورد این مقاله یک فایل پاور پوینت نیز به شما ارئه خواهد شد که دارای یک قالب بسیار زیبا و تنظیمات نمایشی متعدد می باشد

توجه : در صورت مشاهده بهم ریختگی احتمالی در متون زیر ،دلیل ان کپی کردن این مطالب از داخل فایل می باشد و در فایل اصلی فایل ورد کامل بررسی روابط ریزساختار/خاصیت در جوش های غیرمشابه بین فولادهای ضدزنگ مارتنزیتی و آستنیتی،به هیچ وجه بهم ریختگی وجود ندارد

تعداد صفحات این فایل: ۲۹ صفحه

براساس کارهای تحقیقاتی که در این مقاله به آنها پرداخته شد، نتایج زیر استنباط میشود:
۱ نتایج این بررس نشان داده است که فولاد ضدزنگ آستنیتی را می توان با استفاده از E2209-17 دولایه و E308L-16 ماد پرکنند آستنیتی به فولاد ضد زنگ مارتنزیتی جوش داد. از دیدگاه رویه ایی، رفتار پیش گرمایی قبل از جوشکاری ترکیبات مشابه بااستفاده از قابل مصرف جوشکاری نیز لازم است.
۲ استحکام کششی جوشکاری،که توسط الکترود دولایه (E2209-17) تولید شد،تا حدودی کمتر ازاستحکام کشش الکترود آستنیتی (E308L-16) بود. بااینحال، هر دو جوشکاری غیرمشابه دارای استحکام مفصل قابل قبول بودند.
۳ ریزساختار در هر دو جوش ساخته شده با الکترود آستنیتی E308L-16 و دولای E2209-17 در امتداد مرز فیوژن فلز جوش/ X20CrMo13به دلیل تابکاری و سپس سرعت سرمایشی بالا افزایش یافت.
۴ چغرمگی ضربه ایی هر دو رسوب E2209-17 و E308L-16 حتی در دمای کم و. صرفنظر از درونداد حرارت قابل قبول بود.نمونه آزمون ارائه شده با کل دمای آزمون رفتار شکست نرم به دلیل جغرمگی ضربه ایی زیاد فولاد ضدزنگ رانشان مدهد.
۵ با وجود اینکه مقاومت در برابر خوردگی کل فلز جوش و جوشکاری که با فلز پرکنند E308L-16 نسبتا بهتراز جوش ساخته شده با فلز پرکنند E2209-17 به دلیل سطح زیاد آستنیت بدست آمد و رسوب گذاری نیتریت سدیم کاهش یافت، اما در نتیجه مقاومت در برابر خوردگی تخلخل فلز پرکننده قابل قبول بود.

۶ ریزساختار جوشکاری از نمودار WRC اصلاح شد Kotecki که مرز مارتنزتی و آستنتی رانشان می دهد حمایت میکند.
۷ مرزها دانه ایی نوع ۲ در مرزهای فیوژن E308L-16/XCr20-Mo13 بر خلاف منطق فیوژن E2209-17/XCr20Mo13 رخ می دهند.

عنوان انگلیسی:An investigation of microstructure/property relationships in dissimilar welds between martensitic and austenitic stainless steels~~en~~

Introduction Because of their acceptable corrosion resistance, good mechanical properties and becoming economic, martensitic stainless steel has become increasingly attractive to a number of industry sectors. Austenitic stainless steel has been widely preferred by industry due to its good mechanical properties, outstanding corrosion resistance in a wide range of environment and good weldability. Each type of those grades of stainless steel is welded similarly by using fusion welding technique with or without requirement of special technique. However, there is limited information about microstructure/ property relationships in dissimilar welds between austenitic and martensitic stainless steel by using duplex and austenitic stainless steel electrode. Increasing application of these steels will require a better understanding of the issues associated with welds to dissimilar metals. The joining of dissimilar materials is generally more challenging than that of similar materials because of differences in the physical, chemical and mechanical properties of the base metals welded. These differences may also complicate the selection of filler metals compatible to both base metals [1]. Therefore, filler metal selection is often compromised between the two dissimilar metals. There are few constitution diagrams such as Schaeffler [2], Delong [3] and WRC [4], for similar and dissimilar metal joining and predicting the microstructure. However, most of the diagrams currently available do not represent the constitution regime for ferritic and martensitic stainless steel which has the ferrite plus martensite region. Since the WRC-1992 [4] diagram is recommended for ferrite prediction, it is rather awkward to still rely on the Schaeffler diagram for martensite prediction; Schaeffler diagram does not accurately predict microstructure. Therefore, a study was carried out by Kotecki [5] who has investigated the effect of the higher manganese content of the weld filler metal on the constitution regime on diagram. To do this, by plotting the Cr- and Ni-equivalents for the materials on the diagram and connecting the base metals by a tie line, the microstructure can be estimated by connecting a point along that tie line (selected as the midpoint) to a tie line to the filler metal composition. The weld metal constitution then lies along the line between the filler metal and base metal midpoint as dictated by the level of dilution. The dissimilar materials selected for the overall study included an X20CrMo13 grade martensitic stainless steel and X5CrNi18-10 grade austenitic stainless steel. Both austenitic and duplex stainless steel manual metal arc welding electrodes were used to join this combination using multipass manual metal arc welding process. Thus, microstructure/property relationships between austenitic and martensitic stainless steel dissimilar welds were determined in this study. To do this, relationship between hardness, pitting corrosion resistance and % ferrite content related with the weld layer in all weld metal and weldment was investigated. The relationships between microstructure and mechanical properties were also evaluated in detail. 2. Experimental procedure 2.1. Materials and welding procedure Welding assembly was prepared for dissimilar welds between austenitic stainless steel (X5CrNi18-10) to martensitic stainless steel (X20CrMo13). Both E2209-17 duplex and E308L-16 austenitic welding consumable were selected to join these metals. The chemical composition for the base and consumable was listed in Table 1. The base materials were supplied in the form of 10- mm plate. These plates were cut into 50
۱۵۰ mm coupons with a 35 level of each plate to provide 70 groove angle for a single-V-groove butt joint configuration. The root face was 1 mm with root opening of 2.5 mm. All welding was performed using the manual metal arc welding process with 3.2-mm diameter welding electrode. E2209-17 and E308L-16 welding consumable were used in the multipass welds to join X20CrMo13 grade martensitic stainless steel to X10CrNi18-10 grade austenitic stainless steel. The welding parameters were used by the suggestion of welding consumable producer. Due to different thermal conductivity between austenitic and martensitic stainless steel, test samples were preheat treated at 200 C. Test samples were joined initially in the root and then second followed cover pass by, respectively. 2

$$en!!